土力学_河海课后习题答案

土力学课后习题与答案

第一章

思考题1

1-1 什么叫土土是怎样形成的粗粒土和细粒土的组成有何不同 1-2 什么叫残积土什么叫运积土他们各有什么特征

1-3 何谓土的级配土的粒径分布曲线是怎样绘制的为什么粒径分布曲线用半对数坐标 1-4 何谓土的结构土的结构有哪几种类型它们各有什么特征

1-5 土的粒径分布曲线的特征可以用哪两个系数来表示它们定义又如何 1-6 如何利用土的粒径分布曲线来判断土的级配的好坏 1-7 什么是吸着水具有哪些特征

1-8 什么叫自由水自由水可以分为哪两种 1-9 什么叫重力水它有哪些特征

1-10 土中的气体以哪几种形式存在它们对土的工程性质有何影响 1-11 什么叫的物理性质指标 是怎样定义的其中哪三个是基本指标 1-12 什么叫砂土的相对密实度有何用途

1-13 何谓粘性土的稠度粘性土随着含水率的不同可分为几种状态各有何特性 1-14 何谓塑性指数和液性指数有何用途 1-15 何谓土的压实性土压实的目的是什么

1-16 土的压实性与哪些因素有关何谓土的最大干密度和最优含水率 1-17 土的工程分类的目的是什么

1-18 什么是粗粒土什么叫细粒土 习题1

1-1有A、B两个图样，通过室内实验测得其粒径与小于该粒径的土粒质量如下表所示，试绘出它们的粒径分布曲线并求出

Cu和Cc值。

A土样实验资料（总质量500g） 粒径d（mm） 5 2 1 小于该粒径的质量（g） 500 460 310 185 125 75 30 B土样实验资料（总质量30g） 粒径d（mm） 小于该粒径的质量（g） 30 1-2 从地下水位以下某粘土层取出一土样做实验，测得其质量为15.3g，烘干后质量为10.6g，土粒比重为，求试样的含水率、孔隙比、孔隙率、饱和密度、浮密度、干密度及其相应的重度。 1-3 某土样的含水率为%密度为

g/cm3，土粒比重为，若设孔隙比不变，为使土样完全饱和，问100 cm3土样中应该加多少水

g/cm3，天然含水率为%，土的比重为，烘干后测得最小孔隙比为，最大孔隙比为，试求天然孔隙比e、饱

1-4 有土料1000g,它的含水率为%，若使它的含水率增加到%，问需要加多少水 1-5 有一砂土层，测得其天然密度为

和含水率和相对密实度D，并判别该砂土层处于何种密实状态。

1-6 今有两种土，其性质指标如下表所示。试通过计算判断下列说法是否正确 1.土样A的密度比土样B的大； 2.土样A的干密度比土样B的大； 3. 土样A的孔隙比比土样B的大； 性质指标 土样 A 含水率（%） 15 土粒比重 饱和度（%） 50 1-7 试从定义证明： B 6 30 GswGsw(1n)

1EGsSre ⑵湿密度w

1e(Gs-1) ' ⑶浮密度w

1e ⑴干密度

d1-8 在图中，A土的液限为%，塑限为%；B土的液限为%，塑限为%，C土为无粘性土。图中实线为粒径分布曲线，虚线为C土的粗粒频率曲线。试按

《土的分类标准》对这三种土进行分类。

1-9 某碾压土坝的土方量为20万方，设计填筑干密度为 问：

⑴为满足填筑土坝需要，料场至少要有多少方土料 ⑵如每日坝体的填筑量为3000 ⑶土坝填筑的饱和度是多少

g/cm3。料的含水率为%，天然密度为 g/cm3，液限为%，塑限为%，土粒比重为。

m3，该土的最优含水率为塑限的95%，为达到最佳碾压效果，每天共需要加多少水

第二章

思考题2

2-1 土中的应力按照其起因和传递方式分哪几种怎么定义

2-2 何谓自重应力，何谓静孔隙水应力计算自重应力应注意些什么

2-3 何谓附加应力，空间问题和平面问题各有几个附加应力分量计算附加应力时对地基做了怎样的假定 2-4 什么叫柔性基础什么叫刚性基础这两种基础的基底压力有何不同

2-5 地基中竖向附加应力的分布有什么规律相邻两基础下附加应力是否会彼此影响 2-6 附加应力的计算结果与地基中实际的附加应力能否一致，为什么 2-7 什么是有效应力什么是孔隙应力其中静孔隙应力如何计算

2-8 你能熟练掌握角度法和叠加原理的应用吗会计算各种荷载条件下地基中任意点的竖向附加应力吗 习题2

2-1 如图所示为某地基剖面图，各土层的重度及地下水位如图，试求土的自重应力和静孔隙水应力，并绘出它们的分布图。

2-2 如图所示为一矩形基础，埋深1m,上部结构传至设计地面标高处的荷载为P=2106，荷载为单偏心，偏心矩为e=0.3m,试求基底中心O，

边点A和B下4m深处的竖向附加应力。

2-3 甲乙两个基础，它们的尺寸和相应位置及每个基底下的基底净压力如图所示，试求甲基础O点下2m深处的竖向附加应力（图中尺寸以米计）。

2-4 某挡土墙建于如图所示的地基上，埋深2m，尺寸如图所示（图中的尺寸以米计）。墙受上部竖向荷载和墙身自重为

作用位置距墙前趾A点为3.83m，墙背受有总水平推力

kNFv=1000kN/m，其

Fh=350kN/m，其作用点距墙底为3.5m。（不计墙后填土的影响）试求：

⑴M，N点处的竖向自重应力；

⑵M，N点处的竖向附加应力

2-5 某矩形基础长宽分别为3m和2m，基础剖面和地基条件如图所示，试求基础中点O及其以下点M和N的自重应力、竖向附加应力以及静孔隙水

应力（图中尺寸以米计）

第三章

思考题3

3-1 何谓达西定律，达西定律成立的条件有哪些

3-2 实验室内测定渗透系数的方法有几种它们之间又什么不同 3-3 流网有什么特征

3-4 渗透变形有几种形式各有什么特征 3-5 什么是临界水力梯度如何对其进行计算

3-6 孔隙水应力在静水条件下和在稳定渗流作用下有什么不同如何利用流网确定渗流作用的孔隙水压力。 3-7 根据达西定律计算出的流速和土水中的实际流速是否相同为什么

3-8 拉普拉斯方程是由哪两个基本定律推导出的你认为土的透水系数是各向同性的吗 习题3

3-1 图为一简单的常水头渗透试验装置，试样的截面积为120

数。

cm2，若经过10秒。由量筒测得流经试样的水量为150cm2 ，求试样的渗透系

Gs=，试问当发生渗透变形时，该土应属何种类型的土其临

3-2 某无粘性土的粒径分布曲线如1-28曲线所示，若该土的孔隙率n=30%，土粒比重

界水力梯度为多少（用细粒含量法判别）]

3-3 如图1-29中的曲线C为一无粘性土的粒径分布图和粒组频率曲线（虚线所示）。试判别该土的发生渗透变形时是属何种类型的土若土的孔隙率

为36%，土粒的比重为，则该土的临界水力梯度多大 3-4 资料同3-3，试求：

⑴图3-27中b点的孔隙水应力（包括静止孔隙水应力和超孔隙水应力）和有效应力； ⑵地表面5-6处会不会发生流土现象

333-5 有一粘土层位于两沙层之间，其中沙层的湿重度=，饱和重度sat，粘土层的饱和重度

kN/m19.6kN/msat20.6kN/m3，土层的厚度如图所示。地下水位保持在地面以下1.5m处，若下层砂层中有承压水，其测压管水位高出地面3m，

试计算：

⑴粘土层内的孔隙水应力及有效应力随深度的变化并绘出分布图（假定承压水头全部损失在粘土层中）； ⑵要使粘土层发生流土，则下层砂中的承压水引起的测压管水位应当高出地面多少米

第四章

思考题4

4-1 引起土体压缩的主要原因是什么

4-2 试述土的各压缩性指标的意义和确定方法。

4-3 分层总和法计算基础的沉降量时，若土层较厚，为什么一般应将地基土分层如果地基土为均质，且地基中自重应力和附加应力均为（沿高度）

均匀分布，是否还有必要将地基分层 4-4 分层总和法中，对一软土层较厚的地基，用

Si(e1ie2i)Hi/(1e1i)或SiavipHi/(1e1i)计算各分层的沉降

时，用哪个公式的计算结果更准确为什么

4-5 基础埋深d〉0时，沉降计算为什么要用基底净压力 4-6 地下水位上升或下降对建筑物沉降有没有影响

4-7 工程上有一种地基处理方法——堆载预压法。它是在要修建建筑物的地基上堆载，经过一段时间之后，移去堆载，再在该地基上修建筑物。试

从沉降控制的角度说明该方法处理地基的作用机理。

4-8 土层固结过程中，孔隙水压力和有效应力是如何转换的他们间有何关系 4-9 固结系数

Cv的大小反映了土体的压缩性有何不同为什么

4-10 超固结土与正常固结土的压缩性有何不同为什么

习题4

4-1 某涵闸基础宽6m，长（沿水流方向）18m，受中心竖直荷载P=10800kN的作用，地基为均质无粘性土，地下水位在地面以下3m处，地下水位以

33上的湿重度=，地下水位以下土的饱和重度sat，基础的埋置深度为1.5m，图的压缩曲线如图所示，试

kN/m21kN/m求基础中心点的沉降量。 4-2 某条形基础宽15m，受2250

kN/m的竖直偏心线荷载的作用，偏心距为1m,地下水位距地面6m，地基由两层粘性土组成，上层厚9m，湿重

333度=19kN/m，饱和重度sat20kN/m。下层厚度很大，饱和重度sat21kN/m. 基础的埋置深度为3m，上

av0.0005kPa-1，初始孔隙比

层和下层土的压缩曲线如图A，B线所示，试求基础两侧的沉降量和沉降差。

4-3 某建筑物下有6m厚的粘土层，其上下均为不可压缩的排水层。粘土的压缩试验结果表明，压缩系数

为

e1=。试求在平均附加应力z=150kPa作用下，该土的压缩模量Es，又设该土的伯松比=，则其变形模量E为多少

av2410-4kPa-1，初始孔隙比e1＝，渗透系数k=2.0cm/a，

4-4 某均质土坝及地基的剖面图如图所示，其中粘土层的平均压缩系数

坝轴线处粘土层内的附加应力分布如图中阴影部分所示，设坝体是不远水的。试求： ⑴粘土层的最终沉降量；

⑵当粘土层的沉降虽达到12cm时所需的时间；

4-5 有一粘土层位于两沙层之间，厚度为5m，现从粘土层中心取出一试样做固结试验（试样厚度为2cm，上下均放置了透水石），测得当固结度达

到60%时需要8min，试问当天然粘土层的固结度达到80%时需要多少时间（假定粘土层内附加应力为直线分布） 4-6 某一粘土试样取自地表以下8m处，该处受到的有效应力为100

如下： 加荷 50 P() e kPa，试样的初始孔隙比为1. 05，经压缩试验得出的压力与稳定孔隙比关系

100 200 400 kPa 退荷 p( e P( e kPa) 200 200 100 400 再加荷 kPa) 800 1600 试在半对数坐标上绘出压缩、回弹及再压缩曲线,并推求前期固结压力pc及现场压缩曲线的Cc、CS值，判断该土层属于何种类型的固结土。

4-7一地基剖面图如图示，A为原地面，在近代的人工建筑活动中已被挖去2m，即现在的地面为B。设在开挖以后地面以下的土体允许发生充分回弹的情况下，再在现地面上大面积堆载，其强度为150

第五章

思考题5

5-1 什么叫土的抗剪强度

5-2 库仑的抗剪强度定律是怎样表示的,砂土和粘性土的抗剪强度表达式有何不同 5-3 为什么说土的抗剪强度不是一个定值

5-4 何谓摩尔—库仑破坏准则何为极限平衡条件

5-5 土体中发生剪切破坏的平面是不是剪应力最大的平面在什么情况下，破坏面与最大剪应力面是一致的 5-6 测定土的抗剪强度指标主要有哪几种方法试比较它们的优缺点 5-7 何谓灵敏度和触变性

5-8 影响砂土抗剪强度的因素有哪些 5-9 何谓砂土液化

5-10 试述正常固结粘土在UU，CU，CD三种实验中的应力—应变、孔隙水应力—应变（或体变—应变）和强度特性。 5-11 试述超固结粘土在UU，CU，CD三种实验中的应力—应变、孔隙水应力—应变（或体变—应变）和强度特性。 5-12 试述正常固结粘土和超固结粘土的总应力强度包线与有效强度包线的关系。 习题5

5-1 已知某无粘性土的c=0,

kPa。试问粘土层将产生多少压缩量(粘土层的初始孔隙比为，Cc=，CS=

=30,若对该土取样做实验，⑴如果对该样施加大小主应力分别为200kPa和120kPa，该试样会破坏吗为

kPa，为什么

kPa，小主应力为200kPa，土的摩擦角为20，粘聚力为50kPa，问该点处于什么状态 kPa，小主应力为150kPa，孔隙应力为50kPa，问该点处于什么状态

什么⑵若使小主应力保持原质不变，而将大主应力不断加大，你认为能否将大主应力增加到4005-2 设地基内某点的大主应力为4505-3 设地基内某点的大主应力为450

5-4 某土的固结不排水剪实验结果如下表，图解求总应力强度指标

ccu和cu、有效应力强度指标c'和'。

3（kPa） 100 200 300 （1-3）（kPa） uf（kPa） 200 320 460 35 70 75 5-5 对某一饱和正常固结粘土进行三轴固结排水剪切实验，测得其内摩擦角

'd32，现又对该土进行了固结不排水剪切实验，其破

坏时的3200kPa。轴向应力增量q200kPa，试计算出在固结不排水剪切时的破坏孔隙水应力uf值。

5-6 在某地基土的不同深度进行十字板剪切实验，测得的最大扭力矩如下表。求不同深度上的抗剪强度，设十字板的高度为10cm，宽为5cm。

深度（m） 5 10 15 5-7 某饱和正常固结试样，在周围压力

扭力矩（kN-m） 120 160 190 3=150kPa下固结稳定，然后在不排水条件下施加轴向压力至剪破，测得其不排水强度cu=60kPa，

剪破面与大主应力面的实测夹角f=57，求内摩擦角cu和剪破时的孔隙水压力系数Af。

''5-8 设某饱和正常固结粘土的c0,30，试计算固结压力3100kPa时的不排水强度cu和内摩擦角cu（假定

Af=1）

5-9 设一圆形基础，承受中心荷载，如图所示。地基为深厚的粘土层，湿重重

为180kN/m3，饱和容重1为kN/m3，地下水位在

地面以下3m处。在加荷前，基础中心以下离地面5m处M点的测压管中心水位与地下水位齐平；在加荷瞬时，即t为零时，测压

管中的水位高出地面7m，设M点的竖向附加应力

1 =150kPa ，水平向附加应力3 =70kPa 。试求：(1)加荷瞬时M点

的竖向有效应力和孔隙应力系数A，B；(2)若加荷前地基土为正常固结土，有效内摩擦角中后M点是否会发生剪切破坏

=30，静止侧压力系数K0=，问加荷

第六章

思考题6

6-1 何谓主动土压力、静止土压力和被动土压力试举实际工程实例。 6-2 试述三种典型土压力发生的条件。

6-3 为什么主动土压力是主动极限平衡时的最大值而被动土压力是被动极限平衡时的最小值 6-4 朗肯土压力理论和库仑土压力理论各采用了什么假定分别会带来什么样的误差

6-5 朗肯土压力理论和库仑土压力理论是如何建立土压力计算公式的它们在什么样的条件下具有相同的计算结果 6-6 试比较说明朗肯土压力理论和库仑土压力理论的优缺点和存在的问题 习题5

6-1 下图所示挡土墙，高5m，墙背竖直，墙后地下水位距地表2m。已知砂土的湿重度

内摩擦角

16kN/m3，饱和重度sat18kN/m3，

kPa30，试求作用在墙上的静止土压力和水压力的大小和分布及其合力。

6-2 图示一挡土墙，墙背垂立而且光滑，墙高10m，墙后填土表面水平，其上作用着连续均布的超载q＝20，填土由二层无粘性土所组成，

土的性质指标和地下水位如图所示，试求： ⑴主动土压力和水压力分布；

⑵总压力(土压力和水压力之和)的大小； ⑶总压力的作用点。

6-3 用朗肯理论计算下图所示挡土墙的主动土压力和被动土压力，并绘出压力分布图。

6-4 计算下图所示挡土墙的主动土压力和被动土压力，并绘出压力分布图，设墙背竖直光滑。

6-5 用库仑公式和库尔曼图解法，分别求下图所示挡土墙上的主动吐压力的大小。

6-6 下图所示为一重力式挡土墙，填土表面作用有局部堆载，如何考虑局部堆载对土压力的影响，当这些堆载离开墙背多远时这种影响就可以忽略

不计

6-7 下图所示挡土墙，分别采用朗肯理论和库仑土压力理论计算主动土压力的大小、方向和作用点。设墙背光滑。

6-8 如图所示的挡土墙，填土情况及其性质指标于图中，试用朗肯理论计算A，B，C各点土压力（压强）的大小及土压力为零点的位置

第七章 思考题7

7-1 控制边坡稳定性的因素有哪些

7-2 为什么说所有计算安全系数的极限平衡分析方法都是近似的方法由它计算的安全系数与实际值相比，假设抗剪强度指标是真值，计算结果是偏

高还是偏低

7-3 简化毕肖普条分法与瑞典条分法的主要差别是什么 为什么对同一问题毕肖普法计算的安全系数比瑞典法大 7-4 不平衡推力法与杨布法有什么区别他们可以用于圆弧滑动分析吗 7-5 为什么不同工程和不同工期容许安全系数不同 习题7

37-1 一砂砾土坡，其饱和重度sat，内摩擦角，坡比为1：3试问在干坡或完全浸水时，其稳定安全系数为多少

19kN/m32又问当有顺坡向渗流时土坡还能保持稳定吗若坡比改为1：4，其稳定性又如何 7-2 一均质粘土坡，高20m，坡比为1：3，填土的粘聚力C=10

kPa，内摩擦角20，重度=18kN/m3。假定圆弧通过坡脚，

半径R=55m,.圆心位置可用图7-5的方法确定，试用瑞典法（总应力）计算土坡在该滑弧时的安全系数。 7-3 土坡剖面同题7-2，若土料的有效强度指标

算土坡施工期该滑弧的安全系数。

c'=5kPa，'38，并设孔隙应力系数B为，滑弧假定同上题。试用简化毕肖普法计

7-4 某挡土墙高7m，墙背竖直、光滑，墙后填土面水平，并作用有均匀荷载q＝10

kPa。填土分两层，土层1=18kN/m3，1=20，

c1=12kPa；下层位于水位以下，见下图，sat=kN/m3，2=26c2=kPa。试求墙背总则压力E及其作用点位置，并绘侧压

力分布图。

7-5 某均质挖方土坡，坡高10m,坡比1：2，填土的重度

=18kN/m3，内摩擦角25，粘聚力C=5kPa，在坑底以下3m处有一

软土薄层，其粘聚力C=10kPa，内摩擦角5，试用不平衡推力法计算其安全系数。

第八章

思考题8

8-1 进行地基基础设计时，地基必须满足哪些条件为什么

8-2 地基发生剪切破坏的类型有哪些其中整体剪切破坏的过程和特征有哪些 8-3 确定地基承载力的方法有哪几类

8-4 按塑性开展区方法确定地基承载力的推导是否严谨为什么

8-5 确定地基极限承载力时,为什么要假定滑动面各种公式假定中.你认为哪些假定合理哪些假定可能与实际有较大的差异 8-6 试分别就理论方法和规范方法分析研究影响地基承载力的因素有哪些其影响的结果分别怎样 8-7 若存在较弱下卧层,为什么要对其进行承载力验算 习题８

8-1 有一条形基础，底宽b=3m，基础埋置与均质粉土地基中，埋深d=1m,地下水位在基底下2m处，粉土地基重度

18kN/m3，饱和重度

sat20kN/m3，C=5kPa，30，试分别求（并分析这些结果的差异）： ⑴f1和f1；

p4p3⑵按太沙基公式求极限承载力（基底光滑）； ⑶按太沙基公式求极限承载力（基底完全粗糙）；

⑷若地下水位升至基底面，按太沙基公式，极限承载力变化了多少

8-2 地基条件如题8-1，改基础底宽b=4m，基础埋深d=1.5m。已知粉土地基承载力特征值ak=90

⑴按规范求地基承载力设计修正后的承载力特征值

⑵若取安全系数

fkPa。

fa

Fs=，按太沙基公式（基底完全粗糙）求承载力设计值。

土力学答案

8-3 利用题8-1，题8-2的计算结果，分析计算方法（或公式）对计算结果的影响，说明出现差异的原因。 8-4 如图所示的地基荷载情况，试设计基础底面尺寸并进行柔软下卧层承载力的验算。

第一章

思考题1

1-1 土是松散颗粒的堆积物。

地球表层的整体岩石在大气中经受长期风化作用后形成形状不同，大小不一的颗粒，这些颗粒在不同的自然环境条件下堆积（或经搬运沉积），即形成了通常所说的土。

粗粒土中粒径大于㎜的粗粒组质量多于总质量50%，细粒土中粒径小于㎜的细粒组质量多于或等于总质量50%。

1-2 残积土是指岩石经风化后仍留在原地未经搬运的堆积物。残积土的明显特征是，颗粒多为角粒且母岩的种类对残积土的性质有显著影响。母

岩质地优良，由物理风化生成的残疾土，通常是坚固和稳定的。母岩质地不良或经严重化学风化的残积土，则大多松软，性质易变。

运积土是指岩石风化后经流水、风和冰川以及人类活动等动力搬运离开生成地点后的堆积物。由于搬运的动力不同，分为坡积土、冲积土、风积土、冰碛土和沼泽土等。坡积土一般位于坡腰或坡脚，上部与残积土相连，颗粒分选现象明显，坡顶粗坡下细；冲积土具有一定程度的颗粒分选和不均匀性；风积土随风向有一定的分选性，没有明显层里，颗粒以带角的细砂粒和粉粒为主，同一地区颗粒较均匀，黄土具有湿陷性；冰碛土特征是不成层，所含颗粒粒径的范围很宽，小至粘粒和粉粒，大至巨大的漂石，粗颗粒的形状是次圆或次棱角的有时还有磨光面；沼泽土分为腐植土和泥炭土，泥炭土通常呈海绵状，干密度很小，含水率极高，土质十分疏松，因而其压缩性高、强度很低而灵敏度很高。

1-3 土中各种大小的粒组中土粒的相对含量称为土的级配。

粒径分布曲线是以土粒粒径为横坐标（对数比例尺），小于某粒径土质量占试样总质量的百分数为纵坐标绘制而成的曲线。 由于土的粒径相差悬殊，因此横坐标用对数坐标表示，以突出显示细小颗粒粒径。 1-4 土的结构是指土的物质组成（主要指土里，也包括孔隙）在空

间上的相互排列及土粒间联结特征的总和。

土的结构通常包括单粒、分散、絮状三种结构。

单粒结构比较稳定，孔隙所占的比例较小。对于疏松情况下的砂土，特别是饱和的粉细砂，当受到地震等动力荷载作用时，极易产生液化而丧

失其承载能力；分散结构的片状土粒间相互接近于平行排列，粒间以面-面接触为主；絮状结构的特征是土粒之间以角、边与面的接触或变与边的搭接形式为主，这种结构的土粒呈任意排列，具有较大的孔隙，因此其强度低，压缩性高，对扰动比较敏感，但土粒间的联结强度会由于压密和胶结作用逐渐得到增强。 1-5 粒径分布曲线的特征可用不均匀系数

Cu和曲率系数Cc来表示。

定义为：

式中：

1-6 土的级配的好坏可由土中的土粒均匀程度和粒径分布曲线的形状来决定，而土粒的均匀程度和曲线的形状又可用不均匀系数和曲率系数来衡

量，对于纯净的砾、砂，当

Cdddddu1060

Cc(d30)dd102

6010，

30和

60为粒径分布曲线上小于某粒径的土粒含量分别为10%，30%和60%时所对应的粒径。

Cu大于或等于5，而且Cc等于1~3时，它的级配是良好的；不能同时满足上述条件时，它的级配是不良的。

1-7 吸着水是由土颗粒表面电分子力作用吸附在土粒表面的一层水。

吸着水比普通水有较大的粘滞性，较小的能动性和不同的密度。距土颗粒表面愈近电分子引力愈强，愈远，引力愈弱。又可分为强吸着水和弱吸着水。

1-8 离开土颗粒表面较远，不受土颗粒电分子引力作用，且可自由移动的水成为自由水。

自由水又可分为毛细管水和重力水两种。 1-9 在重力或水位差作用下能在土中流动的自由水称为重力水。

重力水与普通水一样，具有溶解能力，能传递静水和动水压力，对土颗粒有浮力作用。它能溶蚀或析出土中的水溶盐，改变土的工程性质。 1-10 存在于土中的气体可分为两种基本类型：一种是与大气连通的气体；另一种是与大气不通的以气泡形式存在的封闭气体。

土的饱和度较低时，土中气体与大气相连通，当土受到外力作用时，气体很快就会从孔隙中排出，土的压缩稳定和强度提高都较快，对土的性质影响不大。但若土的饱和度较高，土中出现封闭气泡时，封闭气泡无法溢出，在外力作用下，气泡被压缩或溶解于水中，而一旦外力除去后，气泡就又膨胀复原，所以封闭的气泡对土的性质有较大的影响。土中封闭气泡的存在将增加土的弹性，它能阻塞土内的渗流通道使土的渗透性减小，并能延长土体受力后变形达到稳定的历时。

1-11 土的一些物理性质主要决定于组成土的固体颗粒、孔隙中的水和气体这三相所占的体积和质（重）量的比例关系，反映这种关系的指

标称为土的物理性质指标。

土的物理性质指标是根据组成土的固体颗粒、孔隙中的水和气体这三相所占的体积和质（重）量的比例关系来定义的。 含水率、密度和土粒比重是基本指标。

1-12 相对密实度是以无粘性土自身最松和最密两种极限状态作为判别的基准，定义为：

eDermaxmaxemine0

1-13

相对密实度常用来衡量无粘性土的松紧程度。

稠度是指粘性土的干湿程度或在某一含水率下抵抗外力作用而变形或破坏的能力，是粘性土最主要的物理状态指标。 随含水率的不同可分为流态、可塑态、半固态和固态。

流态时含水率很大，不能保持其形状，极易流动；可塑态时土在外力作用下可改变形状但不显著改变其体积，也不开裂，外力卸除后仍能保持已有的形状；半固态时粘性土将丧失其可塑性，在外力作用下不产生较大的变形且容易破碎。固态时含水率进一步减小，体积不再收缩，空气进入土体，使土的颜色变淡。

液限和塑限之差的百分数值（去掉百分号）称为塑性指数，用粘性土的状态可用液性指数来判别，其定义为：

1-14

I

P表示，取整数，即：

IPwLwP

wwIwwLLPP塑性指数是反映粘性土性质的一个综合性指标。一般地，塑性指数越高，土的粘粒含量越高，所以常用作粘性土的分类指标。液性指数表征乐土的天然含水率与界限含水率之间的相对关系，表达了天然土所处的状态。

1-15 土的压实性是指在一定的含水率下，以人工或机械的方法，使土能够压实到某种密实程度的性质。

为了保证填土有足够的强度，较小的压缩性和透水性，在施工中常常需要压实填料，以提高土的密实度和均匀性。

1-16 影响土压实性的因素很多，主要有含水率、击实功能、土的种类和级配以及粗粒含量等。

当含水率较小时，土的干密度随着含水率的增加而增大，而当干密度随着含水率的增加达到某一值后，含水率的继续增加反而使干密度减小，干密度的这一最大值称为该击数下的最大干密度，此时相应的含水率称为最优含水率。

1-17 为了能大致判别土的工程特性和评价土作为地基或建筑材料的适宜性，有必要对土进行科学的分类。 1-18 试样中粒径大于㎜的粗粒组质量多于总质量50%的土称为粗粒土。

试样中粒径小于㎜的细粒组质量多于或等于总质量50%的土称为细粒土。 习题1

1-1 解：

(1) A试样

wwIPPd100.083mm d300.317mm d600.928mm

d600.928(d30)20.317211.18 Cc Cu1.61 d100.083d10d600.0830.928 (1) B试样

d100.0015mm d300.003mm d600.0066mm

d600.0066(d30)20.00324.4 Cc Cu0.91 d100.0015d10d600.00150.00661-2 解： 已知：

m =15.3g

mS=10.6g

GS=

Q 饱和  Sr=1

又知：

mmm4.7mm10.6wwS=

S 4.7g (1) 含水量

==%

(2) 孔隙比

eGS (3) 孔隙率

Sr0.4432.71.20

1.0e1.20.54554.5%

1e11.2 (4) 饱和密度及其重度

GSe2.71.2w1.77g/cm3

1e11.23 satsatg1.771017.7kN/m

sat (5) 浮密度及其重度

'satw1.771.00.77g/cm3

''g0.77107.7kN/m3

(6) 干密度及其重度

GSw2.71.01.23g/cm3

1e11.23 ddg1.231012.3kN/m

d1-3 解：

1.601.51g/cm3

110.06sG2.701.01sw110.79  edd1.51

Q de0.7929.3% Gs2.70mV1.60100 Q ms150.9g

1110.06  mwms(29.3%6%)150.935.2g

 sat1-4 解：

Q 

mmmmmmmmwS

wS

s

Sm1000940g

110.06 Q 0.16

ms0.16940150g  mwg

 ms1-5 解：

1.771.61g/cm3

1w10.098sG2.71.01sw110.68  e0dd1.61 (1)

Q de00.6825.2% Gs2.7emaxe00.940.680.54 (3) Dremaxemin0.940.46 (2)

satQ 1/3Dr2/3

 该砂土层处于中密状态。

1-6 解：

GSGS e

Sr1e0.152.750.062.68 eA0.825 eB0.536

0.50.32.752.68 dA1.50g/cm3 dB1.74g/cm3

10.82510.536 Q d(1)

1.

Qd

 AdA(1A)1.50(10.15)1.74g/cm3

BdB(1B)1.74(10.06)1.84g/cm3

Q AB

 上述叙述是错误的。

2.752.68 2. Q dA1.50g/cm3 dB1.74g/cm3

10.82510.536 dAdB

 上述叙述是错误的。

0.152.750.062.68 3. Q eA0.825 eB0.536

0.50.3 eAeB

 上述叙述是正确的。

1-7

证明：

msmsms/VsGsswVVsVV1VV/Vs1e1en Q e

1nGsw1  Gsw()Gsw(1n)

n1e11n(1)

d

(2)

msVVVwwswgwgVVsVVVsGswwSreGsSremmmwVsswVVsVV1VV/Vs1e1e1emswmsVswmsVswVswGswwGs1sw (3) 'VVVVsVV1e1e1e1Vs1-8 解：

(1) 对A土进行分类

① 由粒径分布曲线图，查得粒径大于㎜的粗粒含量大于50%，所以A土属于粗粒土；

② 粒径大于2㎜的砾粒含量小于50%，所以A土属于砂类，但小于㎜的细粒含量为27%，在15%～50%之间，因而A土属于细粒土质砂；

③ 由于A土的液限为%，塑性指数

Ip16133，在17㎜塑性图上落在ML区，故A土最后定名为粉土质砂(SM)。

(2) 对B土进行分类

① 由粒径分布曲线图，查得粒径大于㎜的粗粒含量大于50%，所以B土属于粗粒土；

② 粒径大于2㎜的砾粒含量小于50%，所以B土属于砂类，但小于㎜的细粒含量为28%，在15%～50%之间，因而B土属于细粒土质砂； ③ 由于B土的液限为%，塑性指数

Ip241410，在17㎜塑性图上落在ML区，故B土最后定名为粉土质砂(SC)。

(3) 对C土进行分类

① 由粒径分布曲线图，查得粒径大于㎜的粗粒含量大于50%，所以C土属于粗粒土； ② 粒径大于2㎜的砾粒含量大于50%，所以C土属于砾类土； ③ 细粒含量为2%，少于5%，该土属砾；

d10，d30和d60分别为㎜，㎜和㎜

d605.628 因此，土的不均匀系数 Cud100.2 ④ 从图中曲线查得

(d30)20.452 土的曲率系数 C0.18 cd10d600.25.6 ⑤ 由于Cu5,Cc1~3，所以C土属于级配不良砾(GP)。

1-9 解： (1)

Q ms1ms2

d1gV1d2gV2 1V1d2V2

11d2V2(11)1.6520(112%)21.74万方  V111.7 (2) msdV1.6530004950t

mwms(op)4950(19%12%)346.5t

sG2.721.01sw110.648 (3) edd1.65Gs20.0%95%2.72 Sr79.8%

e0.648 即 第二章

思考题2 2-1

土体的应力，按引起的原因分为自重应力和附加应力两种；按土体中土骨架和土中孔隙（水、气）的应力承担作用原理或应力传递方

式可分为有效应力和孔隙应（压）力。

有效应力是指由土骨架传递（或承担）的应力。

孔隙应力是指由土中孔隙流体水和气体传递（或承担）的应力。 自重应力是指由土体自身重量所产生的应力。

附加应力是指由外荷（静的或动的）引起的土中应力。

2-2 自重应力是指由土体自身重量所产生的应力。

由静水位产生的孔隙水应力称为静孔隙水应力。

土体自重应力应由该点单位面积上土柱的有效重量来计算，如果存在地下水，且水位与地表齐平或高于地表，则自重应力计算时应采用浮重度，地下水位以下的土体中还存在静孔隙水应力。

2-3 附加应力是指由外荷（静的或动的）引起的土中应力。

空间问题有三个附加应力分量，平面问题有两个附加应力分量。

计算地基附加应力时，假定地基土是各向同性的、均匀的、线性变形体，而且在深度和水平方向上都是无限的。 2-4 实际工程中对于柔性较大（刚度较小）能适应地基变形的基础可以视为柔性基础。

对于一些刚度很大不能适应地基变形的基础可视为刚性基础。

柔性基础底面压力的分布和大小完全与其上的荷载分布于大小相同；刚性基础下的基底压力分布随上部荷载的大小、基础的埋深和土的性质而异。

2-5 基地中心下竖向附加应力最大，向边缘处附加应力将减小，在基底面积范围之外某点下依然有附加应力。

如果该基础相邻处有另外的荷载，也会对本基础下的地基产生附加应力。

2-6 在计算地基附加应力时，假定地基土是各向同性的、均质的、线性变形体，而且在深度的水平方向上都是无限的，这些条件不一定同

时满足，因而会产生误差，所以计算结果会经常与地基中实际的附加应力不一致。

2-7 有效应力是指由土骨架传递（或承担）的应力。

孔隙应力是指由土中孔隙流体水和气体传递（或承担）的应力。

静孔隙水应力：

urh0ww

习题2

2-1 解：

根据图中所给资料，各土层交界面上的自重应力分别计算如下：

cz00

cz11h118.5237kPa 'cz21h12h23718155kPa cz21h12h2'2h2'55(2010)165kPa cz31h12h2'2h2''3h365(1910)392kPa cz41h12h2'2h2''3h3'4h492(19.510)2111kPa

土的最大静孔隙水应力为：2-2

解：

u0rwhw10660kPa

FVPGPGAd2106206312466kN

Fv6e246660.3178.1kPa (1)(1)pminlg95.9kPabl636 基底静压力：pnpminr0d95.9171.078.9kPa ptpmaxpmin178.195.982.2kPa

基底压力：

pmax① 求O点处竖向附加应力

ml32 nz00 KS0.2500

b1.5b1.5 zo14KSpn40.2578.978.9kPa

由：

ml1.50.5 nz00 Kt10 Kt20.2500

b3b1.5pp82.2 zo22Kt1t0 zo32Kt2t20.2520.55kPa

22232 nz00 KS40.2500 由：mlb1.5b1.5p82.2 zo42KS4t20.2520.55kPa

22 z0z01z02z03z04120kPa

由：

②

求A点下4m处竖向附加应力 由：

ml64 nz42.7 KS0.1036

b1.5b1.5 zA12KSpn20.103678.916.35kPa

ml1.50.25 nz40.67 Kt0.0695

b6b6 zA22Ktpt20.069582.211.4258kPa

由：

 zAzA1zA216.3511.425827.78kPa

③

求B点下4m处竖向附加应力 由：

ml31 nz41.33 KS0.1412

b3b3 zB12KSpn20.141278.922.28kPa

p82.2zB2KSt0.14125.80kPa

22l31 nz41.33 K0.0585 K0.0826

由：mt1t2b3b3 zB3Kt1pt82.20.05852.39kPa 22p82.2zB2Kt2t0.08263.39kPa

22 zBzB1zB2zB3zB433.86kPa

2-3 解： 2-4 解：

① 求自重应力

zM1h11'h2194(209.8)186.19kPa

zNzM3'h386.19(18.59.8)3112.26kPa

第三章

思考题3

3-1 水在土中的渗透速度与试样两端水平面间的水位差成正比，而与渗径长度成反比，即：

vkw达西定律只有当渗流为层流的的时候才能适用，其使用界限可以考虑为：

3-2

Rehki 即为达西定律。 Lvd/1.0

室内测定土的渗透系数的方法可分为常水头试验和变水头试验两种。

常水头法是在整个试验过程中水头保持不变，适用于透水性强的无粘性土；变水头法在整个试验过程中，水头是随着时间而变化的，适用于透水性弱的粘性土。

3-3 流网具有下列特征：

（1） 流线与等势线彼此正交； （2） 每个网格的长度比为常数，为了方便常取1，这时的网格就为正方形或曲边正方形； （3） 相邻等势线间的水头损失相等； （4） 各溜槽的渗流量相等。

3-4 按照渗透水流所引起的局部破坏的特征，渗透变形可分为流土和管涌两种基本形式。

流土是指在渗流作用下局部土体表面隆起，或土粒群同时起动而流失的现象，它主要发生在地基或土坝下游渗流出处。 管涌是指在渗流作用下土体中的细土粒在粗土粒形成的孔隙通道中发生移动并被带出的现象，主要发生在砂砾土中。 3-5 土体抵抗渗透破坏的能力称为抗渗强度，通常已濒临渗透破坏时的水力梯度表示，一般称为临界水力梯度或抗渗梯度。

(Gs1)(1n)， 该式是根据竖向渗流且不考虑周围土体的约束作用情况下推得的，求得的

24(1n)临界水力梯度偏小，建议按下式估算：

icr(1)0.79(1n)(1CD02) ；

nL流土的临界水力梯度：

icr管涌土的临界水力梯度：

3-6

22.2(1)(1n)icrGs在静水条件下，孔隙水应力等于研究平面上单位面积的水柱重量，与水深成正比，呈三角形分布；在稳定渗流作用下，当有向下渗流作用时，孔隙水应力减少了

dd5

20wh，当有向上渗流作用时，孔隙水应力增加了h。

w3-7 3-8

一旦流网绘出以后，渗流场中任一点的孔隙水应力即可由该点的测压管中的水柱高度乘以水的重度得到。当计算点位于下游静水位以下时，孔隙水应力由静孔隙水应力和超静孔隙水应力组成。

不相同。由达西定律求出的渗透速度是一种假想平均流速，因为它假定水在土中的渗透是通过整个土体截面来进行的。而实际上，渗透水不仅仅通过土体中的孔隙流动，因此，水在土体中的实际平均流速要比由达西定律求得的数值大得多。

一、假定在渗流作用下单元体的体积保持不变，水又是不可压缩的，则单位时间内流入单元体的总水量必等于流出的总水量，即：

qxqy(qxqyqxdx)(qydy) xy2h2h0 二、假定土是各向同性的，即kx等于ky，则

x2y2 土的渗透系数不是各向同性的。 第四章

思考题4 4-1

地基土内各点承受土自重引起的自重应力，一般情况下，地基土在其自重应力下已经压缩稳定，但是，当建筑物通过其基础将荷载传给地基之后，将在地基中产生附加应力，这种附加应力会导致地基土体的变形。

4-2

e1e2e；

p2p1pe1e2e压缩指数Cc是指e~lgp曲线直线段的坡度，即：Cc；

pplgp2lgp1lg(1)p1压缩系数

av是指单位压力增量所引起的空隙比改变量，即e~p压缩曲线的割线的坡度，av回弹再压缩指数体积压缩系数压缩模量

4-3

Cs是指回弹再压缩曲线（在e~lgp平面内）直线段的坡度；

。

mv定义为土体在单位应力作用下单位体积的体积变化，其大小等于av(1e1)；

Es定义为土体在无侧向变形条件下，竖向应力与竖向应变之比，其大小等于1mv，即；Eszz4-4 4-5 4-6 4-7 4-8

在无侧向变形条件下的土层压缩量计算公式要求土层均质，且在土层厚度范围内压力是均匀分布的，因此厚土层一般要求将地基土分层。

没有必要。

前式更准确些，因为压缩系数常取为100kPa至200kPa范围内的值。

因为地基土的压缩是由外界压力在地基中一起的附加应力所产生的，当基础有埋置深度d时，应采用基底静压力

pnpd去

计算地基中的附加应力。 有

事先对地基堆载预压，能使地基在荷载作用下完成瞬时沉降和住固结沉降，将减少建筑物修盖之后的最终沉降量。

在荷载施加的瞬时，由于孔隙水来不及排出，加之水被认为是不可压缩的，因而，附加应力全部由水来承担。经过时间t，孔隙水应力不断消散，有效应力逐渐增加。当t趋于无穷大时，超静孔隙水应力全部消散，仅剩静孔隙水应力，附加应力全部转化为有效应力。饱和土的固结过程就是超静孔隙水应力逐渐转化为附加有效应力的过程。

在这种转化过程中，任一时刻任一深度上的应力始终遵循着有效应力原理，即：4-9 4-10

pu'。

不对

正常固结土和超固结土虽然有相同的压力增量，但其压缩量是不同的，正常固结土的压缩量要比超固结土的大。 因为超固结土在固结稳定后，因上部岩层被冲蚀或移去，现已回弹稳定。

第五章

思考题5 5-1 5-2

土的抗剪强度是指土体对于外荷在所产生的剪应力的极限抵抗能力。 砂土： 粘土：

ftg fctg

，由于土在剪切前后的固结

对于无粘性土，其抗剪强度仅由粒间的摩擦分量所构成，此时c=0；而对于粘性土，其抗剪强度由粘聚分量和摩擦分量两部分所构成。 5-3

土的抗剪强度与土的固结程度和排水条件有关，对于同一种土，即使在剪切面上具有相同的法向总应力程度和排水条件不同，它的抗剪强度也不同。 把莫尔应力圆与库仑抗剪强度线相切时的应力状态，即

5-4

f时的极限平衡状态作为土的破坏准则——称为莫尔—库仑破坏准则。

根据莫尔—库仑破坏准则来研究某一土体单元处于极限平衡状态时的应力条件及其大、小主应力之间的关系，该关系称为土的极限平

衡条件。

5-5

不是。由

f452，知当0时一致。

5-6 测定土的抗剪强度指标的方法主要有直接剪切试验、三轴压缩试验、无侧限抗压强度试验和十字板剪切试验四种。

直接剪切试验的优点是：设备简单，试样的制备和安装方便，且操作容易掌握，至今仍为工程单位广泛采用。缺点是：① 剪切破坏面固定为

上下盒之间的水平面不符合实际情况，因为该面不一定是土得最薄弱的面；②试验中，试样的排水程度靠试验速度的“快”、“慢”来控制的，做不到严格排水或不排水，这一点对透水性强的土来说尤为突出；③由于上下盒的错动，剪切过程中试样的有效面积逐渐减小，使试样中的应力分布不均匀，主应力方向发生变化，当剪切变形较大时，这一变形表现得更为突出。为了克服直接剪切试验存在的问题，对重大工程及一些科学研究，应采用更为完善的三轴压缩试验，三轴压缩仪是目前测定土抗剪强度较为完善的仪器。直接剪切、三轴和无侧限试验是室内试验，试样不可避免地受到扰动，其对土的实际情况反映就会受到影响。十字板剪切试验是现场测定土的抗剪强度的方法，特别适应于均匀的饱和软粘土。 5-7 5-8 5-9 5-12

灵敏度定义为原状试样的无侧限抗压强度与相同含水率下重塑试样的无侧限抗压强度之比，即：

Stquq'u。

在含水率不变的条件下粘土因重塑而软化(强度降低)，软化后又随静置时间的延长而硬化(强度增长)的这种性质称为粘土的触变性。 砂土的抗剪强度将受到其密度、颗粒形状、表面粗糙程度和级配等因素的影响。

当砂土受到突发的动力荷载时，产生很大的孔隙水应力，使有效应力变为零，砂土将呈现出液体的状态，该过程称为砂土的液化。 正常固结土：当用总应力强度包线表示时，UU试验结果是一条水平线，其不排水强度

cu的大小与有效固结应力c有关，CU和CD

试验个是一条通过坐标原点的直线；当用有效应力表示试验结果时，三种剪切试验将得到基本相同的强度包线及十分接近的有效应力强度指标。

超固结土：当用总应力强度包线表示时，UU试验结果是一条水平线，其不排水强度

cu的大小与有效固结应力c有关，CU和CD试

验个是一条不通过坐标原点的直线；当用有效应力表示试验结果时，三种剪切试验将得到基本相同的强度包线及十分接近的有效应力强度指标。

第六章

思考题6 6-1

如果挡土墙背离填土方向转动或移动时，随着位移量的逐渐增加，墙后土压力逐渐减小，当墙后填土达到极限平衡状态时土压力降为最小值，这时作用在挡土墙上的土压力成为主动土压力。

当挡土墙为刚性不动时，土体处于静止状态不产生位移和变形，此时作用在挡土墙上的土压力称为静止土压力。

若墙体向着填土方向转动或移动时，随着位移量的逐渐增加，当墙后填土达到极限平衡状态时增大到最大值，此时作用在挡土墙上的土压力称为被动土压力。 6-2 静止土压力发生在挡土墙为刚性、墙体不发生任何位移的情况下；

主动土压力发生在挡土墙背离填土方向转动或移动达到极限平衡状态的情况下； 被动土压力发生在墙体向着填土方向转动或移动达到极限平衡状态的情况下。

6-3 可以把主动土压力看作是滑动块体在自重应力下克服滑动面上的摩擦力而向前滑动的力，当E值越大，块体向下滑动的可能性也越大，

所以产生最大E值的滑动面就是实际发生的真正滑动面，因此住动土压力是主动极限平衡是的最大值。

当挡土墙向填土方向挤压时，最危险滑动面上的E值一定是最小的，因为此时滑动土体所受的阻力最小，最容易被向上推出，所以作

用在墙背上的被动土压力

6-4

Ep值，应是假定一系列破坏面计算出的土压力中的极小值。

6-5

朗肯理论基于土单元体的应力极限平衡条件来建立，采用的假定是墙背面竖直、光滑、填土面为水平，而实际墙背是不光滑的。所以采用朗肯理论计算出的土压力值与实际情况相比，有一定的误差，但偏于保守，即主动土压力偏大，被动土压力偏小。

库仑理论基于滑动块体的静力平衡条件来建立，采用的假定是破坏面为平面。当墙背与土体间的摩擦角较大时，在土体中产生的滑动面往往不是一个平面而是一个曲面，此时必然产生较大的误差。

朗肯土压力理论是以土单元体的极限平衡条件来建立主动和被动土压力计算公式的，库仑理论则是以整个整个滑动土体上力的平衡条件来确定土压力。

如果假设填土面水平，墙背竖直、光滑，即6-6

0，0，00，则无粘土朗肯与库仑土压力公式一致。因此，在某种特定

15)，墙背与土体之间的摩擦较小(0小于15)，采用库仑理论计算主

条件下，朗肯土压力理论是库仑土压力理论的一个特例。

朗肯理论计算出的土压力值与实际情况相比，有一定的误差，但偏于保守，即主动土压力偏大，被动土压力偏小。库仑理论从假定上看对墙背要求不如朗肯理论严格，但当墙背与土体间的摩擦角较大时，在土体中产生的滑动面往往不是一个平面而是一个曲面，此时

必然产生较大的误差。如果墙背倾斜角度不大(

小于

动土压力产生的误差往往是可以接受的。但挡土墙向挡土挤压使墙后填土达到被动破坏时，破坏面接近于一个对数螺旋面，与平面假设相差很大，不管采用库仑理论还是朗肯理论计算均有较大误差，为了简单起见，被动土压力的计算，常采用朗肯理论。

第七章

思考题7 7-1 7-2 7-3

天然边坡的稳定性由组成坡体的工程性质、水文地质条件和岩土体力学性质决定；人工边坡的稳定性受土的性质、施工质量、地下水等控制。

影响安全系数的因素很多，如抗剪强度指标的选用，计算方法和计算条件的选择等。 偏低。

瑞典条分法不考虑条间力作用，毕肖普条分法考虑了土条侧面的作用力，并假定各土条底部滑动面上的抗滑安全系数均相同。

瑞典条分法由于忽略了条件力的作用，不能满足所有的静力平衡条件，计算的安全系数比毕肖普条分法偏低10%~20%，在滑弧圆心角较大，并且空隙水应力较大时，计算的安全系数可能比毕肖普条分法小一半。

杨布假定条间力合力作用点的位置为已知，不平衡推力法假定为折线滑动面，且条件力的合力与上一条土条底面平行。 不能。

在不同的工期，随土的固结，抗剪强度不断增加，土坡稳定的安全系数会不断发生变化。不同工程中，由于抗剪强度指标的选用，计算方法和计算条件的选择，容许安全系数会有所不同。

7-4 7-5

第八章

思考题8 8-1

在进行地基基础设计时，地基必须满足如下条件：(1)建筑物基础的沉降或沉降差必须在该建筑物所允许的范围之内(变形要求)；(2)建筑物的基地压力应该在地基所允许的承载能力之内(稳定要求)。

如果沉降或沉降差过大超过了建筑物的允许范围，则可能导致上部结构开裂、倾斜甚至于毁坏；如果荷载过大，超过地基的承载能力，将使地基产生滑动破坏，即地基的承载能力不足以承受如此大的荷载将导致建筑物倒坍。 地基发生剪切破坏的形式可分为三种：整体剪切破坏、局部剪切破坏和冲剪破坏。

8-2 8-3

p也较小时，基础沉降S随基地压力p的增加近似成线形变

化关系，当p小于pcr时，地基土处于线形变形阶段，地基土任何一点均未达到极限平衡状态；当基础上荷载较大使基地压力p大于pcr时，p与S的关系成为曲线，当p大于等于pcr而小于fu时，地基土处于弹塑性变形阶段，地基土在pcr作用下在基础边缘首先达到极限平衡状态开始后，随p的增大，塑性区的范围逐渐增大，直到p达到fu时，地基土塑性区连成一片，基

地基发生整体剪切破坏的过程和特征是：当基础上荷载较小，基地压力

础急速下沉，侧边地基土向上隆起。地基形成连续滑动面而破坏，地基完全丧失承载能力。 不严谨。因为在推导过程中，假设静止侧压力系数为1，与实际情况并不完全符合。 因为首先要确定地基发生破坏的形式和基础的深浅，所以必须假设滑动面。

斯开普顿极限承载力公式比较符合实际破坏面推算的结果。普朗特假设滑动面比较符合实际，但不考虑基础底面以下土的自重，故而是不合理的。

规范方法中，影响地基承载力的因素为承载力系数

8-4 8-5

8-6

Mb，Md，Mc。

理论方法中，影响地基承载力的因素为地基承载力系数

Nr，Nq，Nc。

当土的强度较高时地基的实际承载力大于理论公式的计算值，故规范在应用理论公式时作了修正。

8-7 软弱下卧层，在受到荷载作用时将会产生较大变形，影响基础及上部建筑物的稳定，因此必须进行软弱下卧层的承载力计算。